耐高溫YJGGFPB-6KV電纜-高壓扁電纜

耐高溫YJGGFPB-6KV電纜-高壓扁電纜控制電纜同一品種采用規(guī)定的不同導(dǎo)體結(jié)構(gòu)時(shí)，第1種導(dǎo)體用（A）表示（省略），第2種導(dǎo)體用（B）表示，在規(guī)格后標(biāo)明。 5.3.3 控制電纜中的綠/黃雙色絕緣線芯應(yīng)與其他線芯分別表示。  舉例： （1）銅芯硅橡膠絕緣硅橡膠護(hù)套控制電纜，固定敷設(shè)用，額定電壓450/750V、19芯、1.5 mm2、有綠/黃雙色絕緣線芯，表示為：  第1類導(dǎo)體結(jié)構(gòu)者：KGG-450/750V 18×1.5+1×1.5 TICW/05-2009  第2類導(dǎo)體結(jié)構(gòu)者：KGG-450/750V 18×1.5（B）+1×1.5（B） TICW/05-2009  （2）銅芯硅橡膠絕緣硅橡膠護(hù)套銅帶屏蔽控制電纜，固定敷設(shè)用，第1類導(dǎo)體結(jié)構(gòu)，額定電壓0.6/1kV、19芯、1.5mm2、銅帶屏蔽，無(wú)綠/黃雙色絕緣線芯，表示為：  KGGP2-0.6/1kV 19×1.5 TICW/05-2009  （3）硅橡膠絕緣硅橡膠護(hù)套編織屏蔽控制軟電纜，移動(dòng)敷設(shè)用，額定電壓450/750V、19芯、1.5mm2、編織屏蔽，無(wú)綠/黃雙色絕緣線芯，表示為：  KGGRP-450/750V 19×1.5 TICW/05-2009 （4）銅芯硅橡膠絕緣硅橡膠內(nèi)套銅帶屏蔽鋼帶鎧裝硅橡膠護(hù)套控制電纜，固定敷設(shè)用，第1類導(dǎo)體結(jié)構(gòu)，額定電壓450/750V、19芯、1.5mm2、鋼帶鎧裝，無(wú)綠/黃雙色絕緣線芯，表示為：  KGGP2-2G-450/750V 19×1.5 TICW/05-2009   5.4 電纜燃燒特性代號(hào)和表示方法及燃燒特性要求符合GB/T 19666的規(guī)定。
硅橡膠兼有無(wú)機(jī)和有機(jī)性質(zhì)的高分性體絕緣材料它的分子主鏈?zhǔn)枪柙雍脱踉咏惶娼M成硅氧鍵能達(dá)）比一般橡膠結(jié)合鍵能要大得多所以硅橡膠具有很高的熱穩(wěn)定性。又因它的分子側(cè)鏈上引入了極少量的不飽和的乙烯基和有機(jī)基團(tuán)如引入了這種結(jié)構(gòu)的硅橡膠具有優(yōu)良的耐熱老化和耐候老化對(duì)臭氧和紫外線的作用也十分穩(wěn)定且具有優(yōu)異的電絕緣性能其體積電阻率高達(dá)擊穿電壓也高達(dá)介電損耗角正切介電常數(shù)為并在高壓下電暈放電及電弧具有優(yōu)良和阻尼作用。阻 燃高溫硫化硅橡膠電纜線 膠料它不僅具有硅橡膠的優(yōu)異性能而且還具有阻燃自熄的特性是、航天、核工業(yè)、光纖、電訊、家用電器、汽車、建材、地下建筑、井下礦山、電線電纜等領(lǐng)域不可 缺少的安全材料。所以用硅橡膠生產(chǎn)的電纜線 尤其是用阻燃高 溫硫化硅橡膠電纜線 膠料生產(chǎn)的電纜線 可以在高溫耐高溫YJGGFPB-6KV電纜-高壓扁電纜

040阻燃膠的阻燃機(jī)理高聚物的燃燒過(guò)程是一個(gè)劇烈的熱氧化過(guò)程阻止高聚物的燃燒關(guān)鍵是阻止高聚物的裂解若在這一步采用物理或化學(xué)方法控制高聚物的裂解就能阻止高聚物的燃燒和蔓延通過(guò)降溫、隔熱和隔 絕空氣是99%基本的方法另外終止燃燒過(guò)程中過(guò)氧化物分解生成性質(zhì)活潑的羥基 更是至關(guān)重要的。因?yàn)?實(shí)驗(yàn)方法系統(tǒng)研究了一些聚合物及其阻燃體系的LOI隨溫度變化的規(guī)律，提出了新的表片參數(shù)（或新溫度指數(shù)），它們反映了聚合物體系阻燃性能抵抗溫度上升的能力。文中同時(shí)結(jié)合TGA、CONE等表征手段探討了影響不同聚合物體系LOI變化規(guī)律的主要因素及內(nèi)在機(jī)制：（1）對(duì)于純聚合物體系，LOI變化規(guī)律及溫度指數(shù)與體系在高溫時(shí)時(shí)的成炭量無(wú)直接關(guān)系，更多地取決于體系本身化學(xué)與物理的熱穩(wěn)一性。（2）阻燃機(jī)理也是影響LOI隨溫度變化規(guī)律的重要因素。鹵銻協(xié)同體系由于特殊的氣相協(xié)同阻燃作用而具有很高的溫度指數(shù)。APP/PER構(gòu)成的典型的無(wú)鹵膨脹阻燃（IFR）體系由于熱穩(wěn)定性低而具有較低的溫度指數(shù)。研究同時(shí)表明膨脹阻燃促進(jìn)劑ZEO通常對(duì)該體系溫度指數(shù)的提高有較明顯的 作用
本文采用熔鑄法制備了不同成分的鎂合金用掃描電鏡、光學(xué)顯微鏡、X射線衍射儀等現(xiàn)代分析手段研究了鎂合金顯微組織和強(qiáng)化機(jī)制以及鎂合金的高溫氧化行為。    氧化膜經(jīng)過(guò)XRD物相分析和XEM能譜分析得知主要由Ce2O3、Al2O3和MgO組成。表層由MgO組成Ce2O3與Al2O3一起填充MgO孔隙形成了中間層氧化膜中間層致密度足以阻擋氧的進(jìn)入。在AZ91D鎂合金中加入1Ce后其燃點(diǎn)提高約60℃。因此鎂合金的阻燃性能得到提高。    將合金元素Sb加入到稀土阻燃鎂合金中Sb與Ce優(yōu)成金屬間化合物CeSb同時(shí)減少了大量長(zhǎng)棒狀A(yù)14Ce相生成的可能性并且形成的顆粒狀CeSb具有形核作用從而細(xì)化晶粒。將合金元素Y加入到稀土阻燃鎂合金中， Y優(yōu)先與Al結(jié)合形成熱穩(wěn)定相Al2Y它作為α-Mg枝晶Mg17Al12相的形核劑促成晶核的形成從而細(xì)化了合金的鑄態(tài)組織。    實(shí)驗(yàn)表明將合金元素Sb加入到稀土阻燃鎂合金中由于CeSb相的出現(xiàn)其燃點(diǎn)又有所降低
金屬材料的韌性斷裂是塑性加工過(guò)程中常見的失效形式和影響熱加工性的重要因素歷來(lái)都是塑性加工領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)。隨著有限元模擬技術(shù)和損傷耐高溫YJGGFPB-6KV電纜-高壓扁電纜力學(xué)的不斷發(fā)展如何建立合適的熱變形開裂準(zhǔn)則預(yù)測(cè)和避免缺陷的產(chǎn)生已成為缺陷仿真預(yù)測(cè)迫切需要解決的難題。本文以熱變形極易開裂的Ti40阻燃合金為研究對(duì)象以各種室溫下適用的開裂準(zhǔn)則為基礎(chǔ)引入Zener-Hollomon因子對(duì)Ti40合YVFB、YFFB、YVFGB、YGGB、YGCB、YFGB、KFGB、JFGB、YFVFB、KVFB、KVFGB、YVFRB、YVFGRB、YFGRB、KFGRB、JFGRB、YGGRB、YGCRB、YFVFRB、KVFRB、KVFGRB、YVFPB、YVFGPB、YFGPB、KFGPB、JFGPB、YGGPB、YGCPB、YFVFPB、KVFPB、KVFGPB、YFFB、YFFRPB、YVFRPB、YVFGRPB、YFGRPB、KFGRPB、JFGRPB、YGGRPB、YGCRPB、YFVFRPB、KVFRPB、KVFGRB、YF46GB、KF46GB、JF46GB、YF46GRB、KF46GRB、JF46GRB、ZR-YVFB、ZR-YVFGB、ZR-YFGB、ZR-KFGB、ZR-JFGB、ZR-YGGB、ZR-YGCB、ZR-YFVFB、ZR-KVFB,ZR-KVFGB、ZR-YVFRB、ZR-YVFGRB、ZR-YFGRB、ZR-KFGRB、ZR-JFGRB、ZR-YGGRB、ZR-YGCRB、ZR-YFVFRB、ZR-KVFRB、ZR-KVFGRB、ZR-YVFPB、ZR-YVFGPB、ZR-YFGPB、ZR-KFGPB、ZR-JFGPB、ZR-YGGPB、ZR-YGCPB、ZR-YFVFPB、ZR-KVFPB金的變形機(jī)理及開裂行為進(jìn)行了系統(tǒng)的研究。主要研究?jī)?nèi)容和結(jié)果如下    研究了Ti40合金高溫變形過(guò)程中變形溫度和應(yīng)變速率對(duì)流動(dòng)應(yīng)力的影響規(guī)律揭示了流動(dòng)軟化和不連續(xù)屈服現(xiàn)象的影響因素和機(jī)理發(fā)現(xiàn)不連續(xù)屈服現(xiàn)象與大量可動(dòng)位錯(cuò)從晶界突然增殖有關(guān)。    揭示了Ti40合金的高溫變形機(jī)理。發(fā)現(xiàn)變形溫度低于950℃以動(dòng)態(tài)回復(fù)為主高于950℃發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的形貌隨應(yīng)變速率的變化而變化應(yīng)變速率較高時(shí)（>1s1s）動(dòng)態(tài)再結(jié)晶晶粒呈項(xiàng)鏈狀沿原始β晶界分布沿晶界析出的TiSi顆粒是再結(jié)晶晶粒的核心應(yīng)變速率較低時(shí)（）發(fā)生了鋸齒狀的連續(xù)再結(jié)晶亞晶形核是其形核的主要機(jī)制。    研究了Ti40合金的開裂機(jī)理。發(fā)現(xiàn)低溫、高應(yīng)變速率下變形以45°剪切開裂為主溫度較高時(shí)以平行于壓縮軸方向的縱裂和豆腐渣式開裂為主。VO揮發(fā)導(dǎo)致接近表面的晶界產(chǎn)生空洞是合金熱變形開裂的誘因。    揭示了Ti40阻燃合金熱變形開裂的臨界變形量與變形溫度和應(yīng)變速率的關(guān)系。結(jié)果表明變形溫度越高應(yīng)變速率越低材料的臨界變形量越大。發(fā)現(xiàn)變形溫度和應(yīng)變速率的綜合作用可用單變量Zener-Hollomon因子來(lái)表示且開裂的臨界變形量與lnZ呈線性關(guān)系從而大大減少試驗(yàn)次數(shù)。